1、序言

鈦合金具有比強(qiáng)度高、抗蝕性強(qiáng)和耐高溫等優(yōu)良性能，被廣泛應(yīng)用于航空、航天、軍工及生物醫(yī)療等領(lǐng)域。隨著工業(yè)的發(fā)展，傳統(tǒng)行業(yè)和一些新興行業(yè)對鈦產(chǎn)品需求不斷增加，進(jìn)而引起鈦產(chǎn)品的毛坯（鈦錠）需求量陡增。同時，對鈦錠的質(zhì)量要求也越來越高，但鈦錠車削加工困難，給實(shí)際生產(chǎn)帶來一些問題，嚴(yán)重妨礙生產(chǎn)效率和成材率的提高。

因此，根據(jù)鈦錠加工特點(diǎn)研究最佳的刀具參數(shù)和切削用量尤為重要。

2、鈦合金切削加工特點(diǎn)

（1）變形系數(shù)小鈦合金切削變形系數(shù)ε≈1，而普通碳鋼的變形系數(shù)ε≈3，在切削過程中，切屑在刀具前刀面接觸時間很短，導(dǎo)致切削力在切削刃附近過于集中，因而加快了磨損。

（2）切削溫度高鈦合金的導(dǎo)熱系數(shù)低（約為鋼的1/5），造成切削過程產(chǎn)生的大量熱量集中在刀具與工件擠壓的區(qū)域，高溫會加速硬質(zhì)合金中黏結(jié)劑Co的擴(kuò)散，從而使刀具硬度下降，磨損加劇。

（3）冷硬現(xiàn)象嚴(yán)重因?yàn)殁佋诟邷叵禄瘜W(xué)性質(zhì)活潑，很容易吸收空氣中的氧和氮形成硬而脆的外皮，同時切削過程中的塑性變形也會造成表面硬化，加劇刀具磨損。

（4）刀具磨損嚴(yán)重由于鈦合金的彈性模量小，約為鋼的1/2，所以使得鈦合金在切削時加工表面的回彈量很大，后刀面與已加工表面的摩擦劇烈，加劇了刀具磨損。

從上述鈦合金加工特點(diǎn)來看，鈦合金在切削過程中需要考慮的條件復(fù)雜，其材料是一種非常難加工的材料，其加工也是近年來切削加工領(lǐng)域的熱門課題。

3、鈦錠生產(chǎn)現(xiàn)狀及切削存在問題

（1）鈦錠生產(chǎn)工序目前，國內(nèi)主要采用真空自耗電弧爐（VAR）熔煉鈦錠。對于普通的鈦錠熔煉，一般都要采用2～3次的熔煉才能完成。下面以生產(chǎn)直徑為720mm的TC4合金錠為例，其生產(chǎn)流程如圖1所示。

流程圖中φ580mm和φ650mm這兩種規(guī)格的鈦錠只平頭不剝皮，目的是去除飛邊、錠冠，為熔煉做準(zhǔn)備，在φ720mm成品鈦錠的頭、中、尾取屑樣和塊樣。

（2）鈦錠切削存在的問題鈦錠切削過程（見圖2）主要存在以下問題：①導(dǎo)熱性差，刀具磨損嚴(yán)重，切削效率低。鈦的導(dǎo)熱性很差，切削時大量的熱集中在刀頭上，刀頭容易磨損。同時，切削過程鈦錠表面冷隔、鼓包、氧化皮、皮下氣孔和組織不均等缺陷及機(jī)床的徑向振動，對刀頭沖擊力大，磨損嚴(yán)重。在切削過程要不斷更換、磨刀和調(diào)整夾持，再加之鈦合金本身難加工，切削速度低。因此，機(jī)床一般選剛性好、功率大、間隙小、徑向圓跳動小的重型機(jī)床。通常在鈦錠生產(chǎn)周期中，平頭和剝皮加工就占了1/3以上的時間，如生產(chǎn)一只牌號為TC4的鑄錠，機(jī)械加工時間約40h，加工TC18、TC21等高強(qiáng)度鈦錠，則需要更長的加工工時。因此，鈦錠機(jī)械加工耗時長，嚴(yán)重制約著生產(chǎn)效率的提高。②切屑形態(tài)不佳。鈦錠切削是以去除余量為目的的粗加工，切削刀具刃傾角一般為λS≤0°。在切削鈦合金錠時由于變形系數(shù)小，容易擠裂切屑，微觀形態(tài)表現(xiàn)為鋸齒狀形態(tài)（見圖2d）。在切削純鈦錠時，容易出現(xiàn)帶狀切屑，體積不易控制，容易纏繞在工件或刀頭上，加速刀具的磨損，且存在一定的安全隱患。鈦錠產(chǎn)生的切屑給搬運(yùn)、存儲也帶來一定困難。③硬質(zhì)合金刀具帶來鎢污染風(fēng)險。目前鈦合金切削使用最普遍的仍是鎢鈷類硬質(zhì)合金刀具，如YG8。此類刀具中含有85%～95%的碳化鎢和5%～14%的鈷，鈷作為黏結(jié)劑金屬，其熔點(diǎn)是3410℃，一旦引入半成品錠中，在熔煉時是不被熔化的（因熔池溫度只有2000℃左右），后期的加工也無法消除。鈦合金廣泛應(yīng)用于飛機(jī)的重要承力構(gòu)件，由鎢污染造成的質(zhì)量缺陷，有可能導(dǎo)致災(zāi)難性的事故。因此，鈦及鈦合金在機(jī)械加工過程中，杜絕鎢污染成為評判鈦合金質(zhì)量的一個重要指標(biāo)。

鈦錠切削過程引入鎢污染有兩方面原因：一是切削刃崩裂嵌入鈦錠表面；二是刀具切削過程刀具的磨損擴(kuò)散到鑄錠表面。在平頭工序中，因錠冠的厚薄不一，凹凸不平（見圖2a），切削時造成的間歇性交變沖擊力，更容易發(fā)生以上兩種情況。因此，對刀具參數(shù)和切削用量選擇要謹(jǐn)慎對待。④冷硬現(xiàn)象比較嚴(yán)重。鈦在高溫下性質(zhì)活潑，在較高的切削熱作用下，很容易與空氣中的氧、氮、氫反應(yīng)，生成其化合物，致使表面硬化、脆化，甚至粘結(jié)在刀頭上，造成粘結(jié)磨損，加劇刀具的磨損、崩裂，同時，給準(zhǔn)確取樣和回收鈦屑帶來困難。⑤盡量不用切削液。半成品鈦錠平頭時如使用切削液有可能污染鈦錠，造成重熔后引入新雜質(zhì)。成品錠切削時使用切削液對回收鈦屑又造成一定困難，因此，通常情況下，切削鈦錠不使用切削液。這給本身就難加工的鈦合金帶來更大的困難。近年，也有學(xué)者研究干式切削加工、可降解型切削液加工、低溫干式切削加工、低溫冷風(fēng)切削加工和低溫冷風(fēng)微量潤滑加工等綠色加工技術(shù)。

4、對策分析

正確選擇刀具參數(shù)及切削用量是防止刀具崩刃，提高刀具壽命和切削效率，降低生產(chǎn)成本最為直接有效的辦法。

4.1刀具材質(zhì)和主偏角選擇

常用刀具分為四大類，即工具鋼刀具、硬質(zhì)合金刀具、陶瓷刀具和超硬刀具。鑄錠剝皮車削是以去除表面氧化皮和裂紋等缺陷為目的的粗車，由于鑄錠表面及皮下組織的復(fù)雜性，刀具需具有一定的抗沖擊性和耐磨性，行業(yè)內(nèi)長期實(shí)踐的結(jié)果還是選擇硬質(zhì)合金刀具（如YG8）最為經(jīng)濟(jì)和實(shí)用。

刀具主偏角在相同進(jìn)給量和背吃刀量下車削，減少主偏角可使切屑變薄，切削刃參加切削的長度增加，切削刃的散熱面積增大，更利于散熱。從切削受力分析看，主偏角減小時，徑向力增大，軸向力減��；主偏角增大時，徑向力減小，軸向力增大，也就是主偏角可以調(diào)整徑向力和軸向力。

在鈦錠切削時，既需要一定的切削深度（徑向力），又要延長刀具的壽命，因此選擇主偏角為45°的整體式焊接車刀。這樣，既能滿足單刀進(jìn)行平頭加工，也能進(jìn)行外圓剝皮加工。減少換刀次數(shù)和刀具數(shù)量，提高效率，降低成本。

4.2刀具參數(shù)選擇

（1）刀尖刀尖是刀具最薄弱的部位，切削環(huán)境也最為惡劣。此處散熱條件不好，刀尖處積累的切削熱很容易使刀具磨損。合適的刀尖半徑不僅可以大大降低崩刃幾率，還可以延長刀具耐磨度。在通常的機(jī)械加工手冊中刀尖半徑推薦為0.2～2.4mm。但是在鈦錠剝皮中，應(yīng)選擇盡可能大的刀尖半徑以獲得最高的強(qiáng)度。增大刀尖半徑，既增加了刀尖強(qiáng)度，又可以使用大進(jìn)給提高切削效率。然而并非刀尖半徑越大越好，因?yàn)殡S著刀尖半徑的增大，徑向分力也增大，振動也會加大，因此根據(jù)鈦錠剝皮的特點(diǎn)和YG8刀具的強(qiáng)度，切削鈦合金選擇R2.0mm刀尖，切削純鈦選擇R3.0mm刀尖。

（2）前角角度切削刃的鋒利性和堅固性由前角的大小決定。理論上，正前角可以阻止切屑彈性變形、塑性變形，降低切屑排出時與前刀面的摩擦阻力，有利于散熱和切削。但是，增大前角會使楔角減小，又會使切削刃強(qiáng)度降低、熱量過于集中，容易造成崩刃，刀具耐磨度也下降，刀具前角受力情況如圖3所示。

鈦錠切削刀具前角一般較小，通常為－10°～0°，一般情況下多采用0°前角。這樣既保證了刀具的強(qiáng)度，又使刀具有一定的鋒利度。

（3）后角角度后角是配合前角調(diào)整切削刃的鋒利程度和強(qiáng)度的角，它的主要作用是減小切削過程中加工表面與刀具后刀面之間的摩擦力，因而它對刀具壽命和加工表面質(zhì)量有很大的影響，刀具后角與接觸層長度的關(guān)系如圖4所示。

因鈦合金彈性模量小，在切削時加工表面的回彈很明顯，由圖3可知要延長刀具壽命必須增大后角角度才能減少與回彈面的摩擦。但是增大后角角度，使楔角減小，反而降低刀具的強(qiáng)度，導(dǎo)致刀具過快磨損甚至崩刃。綜合考慮，一般情況下，鈦合金的車削加工后角的選擇為10°～16°。

（4）前刀面形狀選擇刃區(qū)剖面形式如圖5所示。鋒刃型半徑很小，切削刃很鋒利（見圖5a），但是鋒刃的抗沖擊性能差，即使切削過程遇見小突起，都極有可能導(dǎo)致崩刃。鈍圓型切削刃（見圖5c），不但在提高切削刃強(qiáng)度方面獲得與負(fù)倒棱型（見圖5b）同樣的效果，而且比負(fù)倒棱型更有利于消除刃區(qū)微小裂紋。同時，在切削過程中對已加工表面還有一定的熨壓和消振作用，不但有利于提高已加工表面質(zhì)量，還提高了刀具的壽命。因此，鈦錠切削應(yīng)選用倒棱型和鈍圓型這兩種前刀面形狀。

（5）刃傾角刃傾角是主切削刃與基面之間的夾角，其作用是控制切屑排出的方向。當(dāng)?shù)都鉃橹髑邢魅猩献罡唿c(diǎn)時，則λS＞0°；當(dāng)?shù)都鉃橹髑邢魅猩献畹忘c(diǎn)時，則λS＜0°；當(dāng)主切削刃與基面平行時，則λS＝0°。多數(shù)情況下車刀具都是取λS＝0°，刃傾角與切削刃受沖擊位置的關(guān)系如圖6所示。

刃傾角的選擇原則：①精加工時刃傾角一般取正值，粗加工時刃傾角取負(fù)值。②斷續(xù)切削時刃傾角應(yīng)取負(fù)值。③工藝系統(tǒng)剛性好時，刃傾角可加大負(fù)值。

鈦錠切削為粗加工，且切削時存在間歇性交變沖擊力，應(yīng)該選用負(fù)刃傾角，但是大到一定角度后，徑向切削力增大，沖擊力變大，散熱條件變差，綜合考慮刃傾角一般在－10°～5°之間選擇。

（6）斷屑槽斷屑槽可以有效控制切屑形狀、體積和排出方向，降低了切削抗力，延長刀具壽命，同時也減小了勞動強(qiáng)度，降低了安全風(fēng)險。斷屑槽的形狀及尺寸，需結(jié)合切屑性質(zhì)、刀具參數(shù)及切削用量選擇，斷屑槽截面形狀如圖7所示。

4.3切削用量選擇

（1）切削深度切削深度由工藝加工余量決定，但也需根據(jù)鑄錠實(shí)際氧化皮厚度、皮下缺陷深度靈活調(diào)整，一般情況單邊去除量8～12mm。切削時盡可能采用大切削深度，使刀尖深埋于硬皮和冷硬層以下，這樣避免切削刃過早磨損和崩裂。當(dāng)然，切削過程還要考慮成材率，不能扎入太深降低成材率。

（2）進(jìn)給量進(jìn)給量對鑄錠表面粗造度影響最大，其次是切削深度和切削速度。鈦錠剝皮主要目的是為去除鑄錠表面氧化皮和內(nèi)部缺陷，對成品鑄錠表面粗造度值要求不高，通常Ra為12.7～25μm。因此，在工藝、設(shè)備系統(tǒng)所能承受的范圍內(nèi)采用最大進(jìn)給量。因強(qiáng)度原因，加工合金錠進(jìn)給量選0.8mm/r，加工純鈦錠進(jìn)給量選1.4mm/r。

（3）切削深度、進(jìn)給量和切削速度的匹配鈦合金切削容易產(chǎn)生鋸齒形切屑，導(dǎo)致切削力高頻率周期波動，進(jìn)而使單位切削力增大，切削溫度升高刀具磨損嚴(yán)重，采用低速、大進(jìn)給量、大切削深度的方法，可以降低鋸齒形切屑產(chǎn)生的頻率。

5、實(shí)例驗(yàn)證

在機(jī)加車間，將青島銘泰機(jī)床廠的CG84125-4500重型軋輥車床作為試驗(yàn)機(jī)，使用YG8硬質(zhì)合金的整體式焊接車刀，用如下刀具參數(shù)（見表1）和切削參數(shù)（見表2），分別對規(guī)格為φ720mm×1650mm，質(zhì)量為3t的純鈦錠（TA1）和鈦合金錠(TC4)外圓進(jìn)行車削剝皮。

因合金強(qiáng)度高，切削難度大，為了保護(hù)刀具強(qiáng)度，所以沒有開切削槽。從切削效率、換刀次數(shù)、切屑形貌與未改進(jìn)前進(jìn)行對比，純鈦切削時間均縮短了3h，鈦合金切削時間縮小了2h；合金原來車削200mm就得換刀，此試驗(yàn)中車削300～500mm換刀一次，而且鋸齒狀切屑從原來的30%下降到了10%。實(shí)例結(jié)果表明，改進(jìn)后的刀具參數(shù)和切削用量，使切削效率大幅提升，同時刀具磨損降低，切屑形狀也得到了有效控制。

6、結(jié)束語

通過分析鈦合金加工的特點(diǎn)，指出了實(shí)際生產(chǎn)中鈦錠切削過程中存在的問題，對刀具參數(shù)和切削用量進(jìn)行探討分析，并用實(shí)例驗(yàn)證了鈦錠切削所選刀具參數(shù)和切削用量的可行性，對鈦錠高效率、低成本生產(chǎn)有一定的指導(dǎo)意義。

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